Разработать технологический процесс изготовления кассеты для перевозки газовых баллонов

Определяется главным образом сварочным током и диаметром электрода и рассчитывается по формуле
I = kd =2*25=50А
где k — коэффициент, зависящий от диаметра электрода; d — диаметр
электрода в мм. Значения коэффициента k для сварки в нижнем положении в зависимости от диаметра электрода.

В данной работе мы будем использовать режим ручной сварки плавящимся электродом.
При выборе режима сварки угловых швов необходимо учитывать, что удовлетворительно формирование шва происходит только при условии, что ширина провара превышает его глубину не более чем в два раза, т. е. коэффициент формы провара ψпр ≤ 2. В противном случае неизбежны подрезы стенок тавра и непровар корня шва.
Величина сварочного тока рассчитывается по формуле
I = h / k = 10/1,55 = 6,45А
где h - глубина проплавления; k - коэффициент пропорциональности, зависящий от рода тока и его полярности, от диаметра электрода, от состава флюса и имеет размерность мм/100 А; значения k табличные.
Сварочный ток по ней определяется из уравнения
hp = IUд
где h — глубина проплавления; I — сварочный ток; р — коэффициент, принимаемый при сварке стыковых соединений проволокой диаметром 3-5 мм, равным 2,0-2,5 кВА/мм, а при сварке угловых швов на 15-20% выше, чем при сварке стыковых соединений; при сварке проволокой диаметром 2 мм коэффициент уменьшается на 15-20%; Uд — напряжение на дуге, принимаемое для стыковых соединений в пределах 32—40 В, для угловых — 28—34 В.
Тогда
I= U / h p1000 = 40/ 10*2,5*1000 = 1,6мА.
Расчет сварочного тока, А, при сварке сплошной проволокой сплошного сечения производится по формуле:

I_э=(πd_э^2 a)/4=(3.14*2^2*130)/4=408A

Режим сварки в углекислом газе
Сварку высоколегированных сталей для снижения вероятности формирования структуры перегрева, как правило, выполняют на режимах, характеризующихся малой величиной погонной энергии. При этом предпочтение отдают швам малого сечения, получаемым при использовании электродной проволоки небольшого диаметра (2-3мм). Поскольку высоколегированные стали обладают повышенным электросопротивлением и пониженной электропроводностью, то при сварке вылет электрода из высоколегированной стали уменьшают в 1,5-2 раза по сравнению с вылетом электрода из углеродистой стали.
При дуговой сварке в качестве защитных газов используют аргон, гелий (реже), углекислый газ.
Аргонодуговую сварку выполняют плавящимися и неплавящимися вольфрамовыми электродами. Плавящимся электродом сваривают на постоянном токе обратной полярности, используя режимы, обеспечивающие струйный перенос электродного металла. В некоторых случаях (в основном при сварке аустенитных сталей) для повышения стабильности горения дуги и особенно снижения вероятности образования пор из-за водорода при сварке плавящимся электродом используют смеси аргона с кислородом или углекислым газом (до 10%).
Сварку неплавящимся вольфрамовым электродом в основном осуществляют на постоянном токе прямой полярности. В некоторых случаях при наличии в сталях значительного количества алюминия используют переменный ток для обеспечения катодного разрушения оксидной плёнки. Сварка на указанных режимах, обеспечивает вполне удовлетворительное формирование швов при незначительном разбрызгивании.
Удельный расход СО2:
Qco2 = 19 л/мин
Расход СО2:
Gco2 = qco2 to= 19*5.29 = 100.51л

В основу выбора диаметра электродной проволоки при сварке и наплавке в углекислом газе положены те же принципы, что и при выборе диаметра электрода при ручной дуговой сварке.