Курсовая работа по Здания и сооружения на тему Особенности устройства котлованов и траншей в основании глина

1.3. Привязка сооружения к инженерно-геологическому разрезу
Инженерно-геологический разрез строительной площадки разработан в соответствии с разделом 1.1 и 1.2.
Расстояние между скважиной №1 и шурфом №1 принято: 54.5 м.
Уклон грунтовой поверхности между скважиной №1 и шурфом №1 составляет: (161.80 – 161.55)/54.5 = 4.587 0/00 (промиллей).
Расстояние между шурфом №1 и скважиной №2 принято: 50.0 м.
Уклон грунтовой поверхности между скважиной №1 и шурфом №1 составляет:
(161.80 – 161.80)/50.0 = 8.0 0/00 (промиллей).
Привязка 4-этажного здания принята по продольной стороне в осях 1-25, а вдоль оси 13 проходит ось симметрии здания по продольной стороне. Расстояние (длина) здания в осях 1-25 составляет 72.1 м (см. Рисунок 2).
Привязка 4-этажного здания принята таким образом, что расположение оси 1 здания совмещено с расположением устья скважины 1, расположение оси 25 составляет: 16.7 м вправо от шурфа№1 или: 33.3 м влево от устья скважины №2.
Вертикальная планировка строительной площадки решена относительно расположения крайней оси 4-этажного здания: оси 13.
В точке пересечения оси 25 с линий поверхности грунтового основания (см. рис.3) высотная отметка составляет: 161.93 м.
Вертикальная планировка поверхности грунтового основания решена подсыпкой на 30 см. Таким образом, проектная поверхность грунтового основания при планировке (DL) составит: 162.23 м.
Отметка верха перекрытия над подвалом (архитектурная отметка ± 0,00 м) располагается на расстоянии 0.6 м от верха поверхности грунтового основания и составляет:
162.23 + 0.6 = 162.83 м;
Отметка низа перекрытия над подвалом (при толщине несущей части перекрытия 220 мм, см. Рисунок 1) составляет:
162.83 - 0.22 = 162.61 м;
Архитектурная отметка верха пола (или несущей части подвала) принята: -2.20 (см. Рисунок 1) относительно архитектурной отметки верха перекрытия первого этажа (архитектурная отметка ± 0,00 м), тогда высотная отметка верха пола (или несущей части подвала) составит:
162.83 - 2.20 = 160.63 м;
На Рисунке 4 показана привязка 4-этажного здания в осях 1-25 к инженерно-геологическому разрезу строительной площадки.










Рисунок 4 ‒ Привязка 4-этажного здания в осях 1-25 к инженерно-геологическому разрезу

2. Определение основных размеров и разработка конструкций фундаментов мелкого заложения
Определение расчетных значений по І и ІІ группам предельных состояний для заданных нормативных значений нагрузок, действующие на верхнем обрезе фундаментов производится в соответствии с исходными данными (см. Таблица 2).

3. Расчетные значения нагрузки, действующей на стены здания
Расчетное значение нагрузки, действующей на стены по осям А и В, составляет:
- по ІІ группе предельных состояний:
;
где:
- коэффициент надежности по постоянной и временной нагрузкам, действующей на фундамент от конструкций подвала и наземной части 4-этажного здания;
- нормативное значение постоянной нагрузки, действующей на фундамент от конструкций подвала и наземной части 4-этажного здания;
- нормативное значение временной нагрузки, действующей на фундамент от конструкций подвала и наземной части 4-этажного здания;
кН/м;

- по І группе предельных состояний:
;
где:
- коэффициент надежности по постоянной и временной нагрузкам, действующей на фундамент от конструкций подвала и наземной части 4-этажного здания;
- нормативное значение постоянной нагрузки, действующей на фундамент от конструкций подвала и наземной части 4-этажного здания;
- нормативное значение временной нагрузки, действующей на фундамент от конструкций подвала и наземной части 4-этажного здания;
кН/м;

Расчетное значение нагрузки, действующей на стены по оси Б, составляет:
- по ІІ группе предельных состояний:
;
кН/м;

- по І группе предельных состояний:
;
кН/м;
Расчетные значения нагрузки по І и ІІ группам предельных состояний, действующие на верхнем обрезе фундаментов, представлены в Таблице 5.
Таблица 5 ‒ Расчетные значения нагрузки по І и ІІ группам предельных состояний, действующие на верхнем обрезе фундаментов 4-этажного здания
Стена Этажи надземной части здания Подвал подземной части здания Расчетные значения нагрузки, всего, кН/м
Кол., шт Нагрузки,
кН/м (кН) Кол., шт Нагрузки,
кН/м (кН)
постоян. времен. постоян. времен. по ІІ группе предельных состояний по І группе предельных состояний
вдоль оси А, кН/м 4 116 10 1 14 2 142.0 170.4
вдоль оси Б, кН 4 92 6 1 8 1 109.0 130.8
вдоль оси В, кН/м 4 116 10 1 14 2 142.0 170.4

3.1. Определение глубины заложения фундаментов наружных и внутренних стен
3.1.1. Определение глубины заложения фундаментов (FL) для наружных стен
Определение глубины заложения фундаментов (FL) для наружных стен и внутренних стен производится по конструктивным условиям и условиям недопущения сезонного промерзания грунта.
Высота подвала здания (см. Рисунок 1) составляет:
dв = 2.20 м;
Толщина конструкции пола подвала (ориентировочно) составляет:
hcf = 0.42 м;
Заглубление подошвы конструкции фундамента ниже конструкции пола подвала (ориентировочно) составляет:
hs = 0.3 м;
Высота цокольной части здания (от отметки планировки DL) составляет :
hц = 0.6 м;
Глубина заложения фундаментов (FL) для наружных стен по конструктивным условиям составляет:
d = dв + hcf + hs - hц = 2.20 + 0.42 +0.3 – 0.6 = 2.32 м;
Значение безразмерного коэффициента Мt, для района расположения здания: г. Завитинск – составляет (см. данные таблицы 3 СНиП 23-01-99 «Строительная климатология»):
Mt = (-10.0) + (-8.9) + (-4.2) + (-1.4) + (-6.3) = 30.8;
Для несущего слоя грунтового основания: глины мягкопластичной (ориентировочно):
d0 = 0.23;
Нормативная глубина сезонного промерзания для г. Завитинск составляет:
м;
Значение коэффициента, учитывающего температурный режим здания, составляет:
kh = 0.6;
Расчетная глубина сезонного промерзания для г. Завитинск составляет:
м;
Глубина заложения фундаментов (FL) для наружных стен по